机体选用湿式缸套有如下缺陷:

1)为确保一拖4110柴油机冷却，支撑肩下部部分存在悬空现象，降低了机体刚度，需从材料或外部加强筋等封面提高机体刚度，否则机体变形大，缸套简单断裂;

2)缸心距较大，机体长度添加，进而形成整机长度添加，影响对空间要求严格的配套领域，如车机等;

3)通常用O型圈密封缸套与机体，一拖4110柴油机水泵，可是密封圈有老化的风险，冷却液进入机油的危险较高。另外O型圈槽如果开在缸套上，一拖4110柴油机缸体，会对缸套的强度有所削弱，如果加工在机体上，则机体的加工工艺性变差，并且湿式缸套简单发生穴施现象，设计不合理还会形成机体与胶圈、胶圈与缸套的缝隙腐蚀。

一拖4110柴油机装备干式缸套机体的结构特点:机体上铸造独立的水套，缸套装在缸孔里不直接接触冷却液，为确保机体与缸套紧密贴合，确保冷却作用，机体缸孔精细加工。机体缸孔头部设计缸套支撑肩，一拖4110柴油机机体缸孔支撑缸套，因而一般缸套设计壁厚比较薄，一般在0.8mm}2mm之间，根据资料不同醉小壁厚不同，铸铁资料一般醉小壁厚1.2mm，钢质缸套醉薄可设计到0.8mm，一拖4110柴油机曲轴，两缸共用中心水腔。因而选用干式缸套结构的机体缸心距可以较小，约为缸径的1.161.2倍。

一拖4110柴油机依据热力学第1规律及第二规律能够树立ＲOＲC 系统中各部件作业过程的核算模型，一拖4110柴油机，在热力学核算中对ＲOＲC 系统进行如下假设: ①疏忽工质在系统管路、蒸发器、冷凝器和回热器中的压力损失。②低温热源温度及环境温度取值分别为TL =308. 15 K 和T0 = 303. 15 K。③为了避免发起机排气在蒸发器换热后，其间的水蒸气因液化形成水滴而腐蚀设备，设定蒸发器排气出口处温度Texh，out =383. 15 K。④胀大机进口压力为2. 4 MPa，胀大机的胀大比为6。⑤依据产品手册，胀大机的机械功率和等熵功率分别为0. 8 和0. 85。

一拖4110柴油机功能试验

针对一台带有增压中冷的直列6 缸车用柴油机，依据文献设计内燃机试验，通过内燃机功能试验测验数据分析柴油机在整个工况规模内的功能以及排气能量的改变状况。在试验测验过程中，柴油机转速规模为700 ～ 2 200 r /min，试验取值间隔为100 r /min，在每个转速下，测验了9 个不同负荷的工况点。

柴油机功能测验

一拖4110柴油机有用燃油耗费率随柴油机转速和负荷的改变状况MAP 图。从图中能够看出，在发起机中转速、中高负荷区域，柴油机有用燃油耗费率较低，燃油经济性较好，当柴油机转速为1 200 r /min、转矩为1 130 N·m 时，有用燃油耗费率醉小为184. 54 g /( kW·h) ，在发起机低负荷区域，燃油耗费率普遍较高，燃油经济性较差，高转速时尤为严峻。

柴油机的输出功率随其转速和负荷的改变规律。从图中能够看出，该柴油机的醉大转矩出现在1 200 ～ 1 600 r /min 之间。此外，随着转速和负荷的增大，柴油机的输出功率逐渐增大，在额外工况点处，柴油机功率醉大达到279 kW。

一拖4110柴油机

一拖4110柴油机选用2 种工质的ＲOＲC 体系的热功率随抽气压力的改变情况。从图中能够看出，在同一抽气压力下，选用工质Mix 的体系热功率要高于采用Ｒ245fa 的体系热功率。此外，随着抽气压力的增大，两者的热功率均呈现出先增大后减小的趋势。这一改变趋势与体系净输出功率的改变趋势较为类似，这是因为在计算过程中，工质吸收的排气热量是相同的，因此体系热功率与体系净输出功率呈正比。一拖4110柴油机选用2 种工质的ＲOＲC 体系功率随抽气压力的改变情况。

能够看出，随着抽气压力的增大，两者的功率均呈现出先增大后减小一拖4110柴油机体系功率随抽气压力的改变曲线Fig． 12 Variation of the exergy efficiencywith the intermediate pressure的趋势。这是因为功率等于热功率除以卡诺循环的功率，因此， 功率呈现出与热功率相一致的改变趋势。此外，在相同抽气压力的条件下，一拖4110柴油机选用Mix 作为工质的体系具有较高的功率，而且在中等抽气压力的范围内( 0. 9 ～ 1. 2 MPa) 更为明显。